通信设计应用
飞行器座舱RCS可视化计算方法研究
根据分层媒质理论[1]和图形电磁学理论[2],得到并验证了一种新的分析和计算座舱RCS的方法.低RCS座舱罩表面的散射场利用图形电磁学计算方法(GRECO)求解,其中边缘效应利用增量长度ILDC方法估算;舱内结构散射分析,应用分层媒质理论得到介质舱罩反射系数和传输系数,同时采用能量分布调制和随机相位加权的方法计算舱内结构散射;在本文的最后给出了数据分析结果.
关键词:分层媒质理论;图形电磁计算(GRECO);C-R几何样条;随机相位加权;能量分布调制
The Radar Cross Section of Aircraft Cabin Visualization Calculative Method
JIANG Xin,NIU Bao-qiang,WANG Bao-fa
(Department of Electronic Engineerng,Beijing University of Aeronautics & Astronautics,Beijing 100083,China)
Abstract:Based on the layered-media wave theory and Graphical Electromagnetics Theory,a method of analyzing and calculating the Radar Cross Section (RCS) of aircraft cockpit targets is presented and verified.The cabinsur face scattering fields are obtained by using Graphical Electromagnetic Computation (GRECO),including cabin wedge scattering fields computed by ILDC method.The reflectance coefficient and the transmittance coefficient are obtained by using the layered-media wave theory.Then amplitude and phase weighing method,called Energy Modulation and Random Phase Weighting method,are used for calculating the structural scattering fields caused by the objects in the cabin.Numerical results for aircraft cabins are provided at the end of this paper.
Key words:layered-media system;graphical electromagnetic computing (GRECO);C-R geometrical spline;phase-weighting method;energy modulation method
一、引 言
众所周知,常规飞行器座舱为飞机正前方较强的散射源之一.为减小这部分对总RCS的贡献,常采用带导电镀层复合舱罩及外形隐身措施.本文利用C-R样条函数建立对座舱几何外形描述,进而得到可视化电磁散射模型,利用图形电磁计算方法(GRECO)计算带有隐形金属镀膜座舱罩表面的散射特性.座舱内电磁散射分析十分复杂,本文应用分层媒质理论得到反射系数和传输系数,采用幅度和相位调制的方法,即能量调制和随机相位加权的方法,计算舱内结构散射;其散射总场通过各场依相位迭加得到,在工程上有实际应用价值.
二、目标图像生成和可视化计算
低RCS座舱罩外形必须兼具气动及电磁散射特性两方面的要求.先进战斗机多采用流线形剖面的水滴状结构.通常没有一个解析形式的数学模型能描述其几何外形构型.为此,从座舱截面型值点数据,以Catmull-Rom[3]曲面进行拟合,本文采用近年来发展起来的C-R几何连续样条函数对目标进行几何建模.
图1(a)、(b)是利用C-R样条对某外军先进战斗机座舱网栅图插值拟合前后对比,前者有184个顶点,354个面;后者2764个顶点,5514个面.
图1 (a)座舱插值拟合前网栅图 (b)座舱插值拟合后网栅图 通过C-R样条曲面对目标模型的拟合,实现了复杂目标由型值点构成的多边形粗糙模型到光滑真实模型的过滤,在对目标进行几何描述以后,即可应用图形软件标准接口(OpenGL)[4]和图形加速卡硬件对目标进行显示和消隐,从而在微机上实现GRECO的电磁计算.以下是用图像生成程序显示的座舱模型图2(a),(b)前者是没插值前的图形,后者是用C-R样条拟合后的图形. |
图2 (a)拟合前座舱模型 (b)拟合后座舱模型 其详细计算实现方法请看参考文献[5]. 三、舱内结构散射分析 (1) 式中为沿轴的单位矢量,[Mm]的具体表示式为 (2) 式中
其中λ为入射平面波波长,ω为角频率,ε、μ和σ分别为媒质的介电常数、导磁率和导电率,为简便起见,定义分层结构的导纳Y为 (4) 故方程(1)可表示为 (5) 式中[B C]T定义为分层结构的特征矩阵,且 Y=C/B (7) 实际上,分层媒质的反射系数、传输系数和吸收系数可表示为 (8) 2.能量分布调制法[6] (θ,φ)=εF(θ,φ)/∫θdθu∫θ0-θ0R2sinθdφdθ 因此,在某方向(θ,φ)上由引起的RCS值为: σ(θ,φ)=lim[4πR2(θ,φ)/|Ei|2] 考虑到雷达波经过舱罩进入舱内,由舱内物体散射回舱外空间的过程中,两次穿透舱罩结构,势必产生能量损耗,于是 (θ,φ)=εF(θ,φ).β/[2R2φ0(cosθu-cosθd)] 式中β为衰减因子,且β正比于舱罩透射系数的平方.式中F(θ,φ)必须满足 ∫θdθu∫φd-φ0F(θ,φ)sinθdθdφ=2φ0(cosθu-cosθd) (14) 由于 ∫θdθu∫φd-φ0(θ,φ)R2sinθdθdφ=ε 令 则 σ(θ,φ)=4πεβF0(θ,φ)/∫∫F0(θ,φ)sinθdθdφ (15) 式(15)中F0(θ,φ)的选取应根据统计结果确定.例如,对均匀分布而言F0(θ,φ)=1,而对高斯分布和对数分布情况下,分别为FG0(θ,φ)和FL0(θ,φ): 式中ξ和α为分布参数.在确定F0(θ,φ)之后,式(15)可用来解舱内散射对某给定方向的RCS值σ(θ,φ).舱内结构散射以及舱外金属面部分构成总的面效应场Esf,棱边部分则构成总的边缘散射场Esw. 四、座舱总散射场 (16) 五、数值结果分析 |
图3 反射率与镀层厚度的关系(重直极化) |
图4 反射率与镀层厚度的关系(水平极化) 图5(a)为、10.5GHz、VV极化带导电镀层(100Å)、座舱姿态角为(φ,0,0)时的飞机座舱的理论计算曲线,相应的实验曲线图5(b). |
图5 目标:座舱模型,频率:10.5GHz,极化:VV,带导电镀层 图6(a)为10.5GHz、HH极化、带导电镀层(100Å)、座舱姿态角为(φ,0,0)时的飞机座舱理论计算曲线,相应的实验曲线图(b) |
图6 目标:座舱模型,频率:10.5GHz,极化:HH,带导电镀层 从实验和计算结果可以看出,采用镀膜结构的座舱RCS平均值为-15dBSM,两者平均值一致,总的趋势一致,证明了该算法的有效性.另外采用镀膜结构的座舱透入舱的能量较小,再返回舱外的散射能量更小,远小于无镀膜的座舱.利用以上计算方法可给出不同飞行状态,极化,和工作频率的RCS值,它可作为航空飞行器CAD/CAM系统中的一个基本模块,与其它CAD模块一起,进行优化处理,为飞行器设计提供依据. |
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