Maxim的系统保护IC系列提供完整、高度集成的系统保护解决方案,在单个IC中提供高达60VDC的输入工作电压和250mA至6A的输出电流。虽然该系列中的单个IC可满足大多数单板应用的需求,但多板系统可能需要超过6A的更高电流。本应用笔记通过简单地将两个6A IC并联在一起来说明更高电流(12A)的应用。
介绍
本应用笔记介绍了如何将两个6A保护IC连接在一起以实现12A电流应用。它讨论了各种设计考虑因素,并描述了不同工作条件下的测试结果。MAX14691是一款60V、6A功率限制器,用于说明Maxim的6A系统保护IC系列(MAX14691、MAX14692、MAX14693、MAX17525、MAX17526)的常见性能。MAX14691在整个测试过程中配置为闭锁限流模式。
设计注意事项
将两个或多个保护IC并联在一起时,系统设计人员应考虑IC在不同工作条件下如何共享输出电流。考虑IC在以下均流条件下的性能:
正常操作启动
启动时初始结温高
输出动态阶跃负载
输出动态阶跃负载至过载条件
输出短路
集成电路的RDS(ON)最坏情况容差:
处于稳定状态
在电流限制期间
设计示例
本例中,将两个MAX14691评估板(EV kit)并联在一起。每个电流限值 (ILIM) 设置为 5.5A,总共具有 11A 的输出电流能力。图1所示为评估板连接。输入电压、输出电压和每块评估板的输出电流在系统工作条件下受到监控。我们测试该保护系统,输入电源电压为24V,输出电容为3020μF(每个评估板为10μF,公共输出为3,000μF)。评估板配置为闭锁限流模式(CLTS1 = CLTS2 = 0)。
图1.将两块MAX14691评估板与V并联在= 24V 和 C外= 3020μF.
均流测试结果
正常操作
启动 图2显示了正常启动期间的测试结果,没有输出加载。输出电流I输出1和我输出2可以很好地相互跟踪,而输出电压则以控制良好的方式上升。输出电压斜坡速率与总输出电流成正比,与输出电容成反比,如下所示:
换句话说,从0V到24V线性斜坡需要6.6ms。
图2.正常启动期间的均流。
以高初始结温
启动 在启动过程中,由于V之间的电压差,IC中的功耗很大在和 V外,乘以浪涌电流。因此,预计IC内的温度会很高。MAX14691具有热控限流折返功能,可将管芯温度保持在安全的工作限值内。
为了演示这种限流折返功能,我们多次在启动阶段重复循环评估板。每次启动后,IC结温上升到更高的值。图3显示了初始结温较高的启动,其中热控制的限流折返功能降低了电流限值,以将内部温度保持在+145°C阈值。随着输出电压的升高,功耗下降,电流限值恢复到满电平,直到输出电容充电至V在。
图3.当IC的初始结温较高时,启动期间均流,显示热折返功能在起作用。
热控限流折返功能对于在不利的工作条件下保护IC及其保护的设备非常有用,例如由于系统风扇故障,风扇入口/出口堵塞或房间空调故障而导致的意外高环境温度。
输出动态阶跃负载图4显示了输出电流负载
从0A步进到10.5A时的测试结果。输出电流I输出1和我输出2在这种情况下,彼此跟踪也非常好,每个共享5.25A或一半的负载电流。
图4.0至10.5A阶跃负载期间均流。
输出动态阶跃负载至过载条件
图5显示了0A至11.5A输出电流步进(阻性模式)导致过载情况时的测试结果。再一次,我输出1和我输出2在这种情况下,可以很好地相互跟踪。请注意,限流环路的带宽有限,导致初始过冲为I输出1和我输出2然后很好地稳定回每个5.5A的电流限制水平,总计11A。由于11.5A的负载阶跃需要比设定限值更高的电流,因此输出电压会下降一点。在 24ms 消隐时间之后,器件关闭、闭锁并断位故障标志。除闭锁外,过流响应类型的其他选择还包括自动重试和连续模式,用户可通过 CLTS1 和 CLTS2 引脚进行选择。
图5.阶跃负载进入过载状态 (11.6A) 期间均流。
要分析在这种阻性过载条件下发生的输出电压骤降,请使用以下公式。
在 24V 和 11.5A 输出下,输出阻性负载计算如下:
在设定电流限值为11A时,输出电压骤降计算公式为:
输出短路
当发生输出短路时,输出电流再次分配得非常好,如图6测试结果所示。值得注意的是,在输出短路期间,限流FET的功耗非常高(功耗= [V在– V外] x I限制)。同样,热控制的限流折返功能激活并降低限流电平,以将 IC 温度保持在安全限值内。在24ms消隐时间之后,IC就像在过载条件下一样关断。
图6.输出短路期间的均流。
RDS(开) 最坏情况容差 最后,让我们检查IC的电流共享程度,考虑最坏情况RDS(ON)宽容。如MAX14691数据资料所示,内部FET的RDS(ON)是31m吗?(典型值)和42m?(最大值)。Maxim的6西格玛标准实践表明,该R的标准差DS(ON)是1.83m?,99.7%的IC将有他们的RDS(ON)落在25.5米以内?和36.5米?,还是11米?最坏情况容忍度传播。
为了模拟这种最坏的情况,我们特意增加了外部电阻(R内线) 到其中一个评估套件的电源路径。表1显示了电源路径中总电阻值的组成。用于反向电压/电流保护的外部pFET在两份评估板上保持相同。
表 1.电源路径电阻
电源路径电阻(m?评估板1评估板2
RDS(ON)MAX14691 (米?3031
RDS(ON)外部场效应晶体管(m?1010
R内线(米?010
总计(米?R1 = 40R2 = 51
RDS(ON)最差情况容差 - 稳态条件 稳态条件下的均流性能非常简单;它类似于两个并联电阻,其中电阻是每个评估板的总功率路径电阻。均流与电阻成反比,遵守欧姆定律:
通过数学计算,我们发现:
和
图 7 显示了 I 的测试结果外设置为 10A:
和
图7.考虑R的均流性能DS(ON)最差情况容差 - 稳态条件。
RDS(ON)最差情况容差—在电流限制期间
现在我们对系统施加动态负载。图8显示了负载电流从9A到11.5A的测试结果。11.5A(过载)周期小于24ms消隐时间。
图8.考虑R的均流性能DS(ON)最差情况容差—施加9A至11.5A(过载)的阶跃负载小于24ms的消隐时间。
均流性能分为两部分,每部分由两个不同的电路控制。第一部分是在输出负载小于电流限值(本例中为9A)期间。内部FET完全导通,电源路径电阻决定了均流性能,如上面的稳态部分所示。第二部分是在输出负载大于电流限值(11.5A部分)期间。限流电路在此期间激活,其精度在数据手册中指定为限流精度(I林 ACC),即±10%。由于过载条件小于24ms消隐时间,IC不会关断,当负载电流降至限流门限以下时恢复正常工作。
图9显示了类似测试的结果,但这次过载条件持续时间超过24ms消隐时间。输出在 24ms 消隐时间后关断。
图9.考虑ICR的均流性能DS(ON)最坏情况容差。施加11.5A(过载)的阶跃负载大于24ms的消隐时间。
总结
我们研究了MAX14691在启动、稳态、动态负载和故障负载等各种工作条件下的均流能力,该器件配置为闭锁限流模式。我们还考虑了温度和IC最坏情况R的影响。DS(ON)失 配。
在稳态下,均流精度取决于系统的总功率路径电阻,其由 RDS(ON)IC的内部FET和RDS(ON)外部反向阻断 pFET。在这种情况下,均流就像两个并联的电阻,遵循欧姆定律。
在限流条件下,器件共享电流,即使 RDS(ON)不平衡。均流精度遵循限流精度(I林 ACC),数据资料中规定,MAX14691为±10%。MAX17526是该系列的较新成员,具有更好的限流精度,±6%。
MAX14691是Maxim的6A系统保护IC系列的典范,可以很好地共享电流。要为需要高于6A负载电流的系统提供系统保护,只需并联其中两个即可。并联时,将IC配置为闭锁限流模式。在其他模式(自动重试模式或连续模式)下,当前故障后启动可能不会成功,因为由于设备之间可能存在时序不匹配,启动时间不同步。
审核编辑:郭婷
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