怎样使用单激式变压器设计一个开关电源？地磁感应对大型变压器有什么危害？

　　怎样使用单激式变压器设计一个开关电源？

　　我们再来分析控制开关K关断期间的情况。

　　在Toff期间，控制开关K关断，流过变压器初级线圈的电流突然为0。由于变压器初级线圈回路中的电流产生突变，而变压器铁心中的磁通量 不能突变，因此，必须要求流过变压器次级线圈回路的电流也跟着突变，以抵消变压器初级线圈电流突变的影响，要么，在变压器初级线圈回路中将出现非常高的反电动势电压，把控制开关或变压器击穿。

　　如果变压器铁心中的磁通ф产生突变，变压器的初、次级线圈就会产生无限高的反电动势，反电动势又会产生无限大的电流，而电流在线圈中产生的磁力线又会抵制磁通的变化，因此，变压器铁心中的磁通变化，最终还是要受到变压器初、次级线圈中的电流来约束的。

　　因此，在控制开关K关断的Toff期间，变压器铁心中的磁通 主要由变压器次级线圈回路中的电流来决定，即：

　　e2 =－N2*dф/dt =－L2*di2/dt = i2R —— K关断期间 （1-64）

　　式中负号表示反电动势e2的极性与（1-62）式中的符号相反，即：K接通与关断时变压器次级线圈产生的感应电动势的极性正好相反。对（1-64）式阶微分方程求解得：

　　式中C为常数，把初始条件代入上式，就很容易求出C，由于控制开关K由接通状态突然转为关断时，变压器初级线圈回路中的电流突然为0，而变压器铁心中的磁通量 不能突变，因此，变压器次级线圈回路中的电流i2一定正好等于控制开关K接通期间的电流i2（Ton+），与变压器初级线圈回路中励磁电流被折算到变压器次级线圈回路电流之和。所以（1-65）式可以写为：

　　（1-66）式中，括弧中的第一项表示变压器次级线圈回路中的电流，第二项表示变压器初级线圈回路中励磁电流被折算到变压器次级线圈回路的电流。

　　图1-16-a单激式变压器开关电源输出电压uo等于：

　　（1-68）式中的Up-就是反击式输出电压的峰值，或输出电压最大值。由此可知，在控制开关K关断瞬间，当变压器次级线圈回路负载开路时，变压器次级线圈回路会产生非常高的反电动势。理论上需要时间t等于无限大时，变压器次级线圈回路输出电压才为0，但这种情况一般不会发生，因为控制开关K的关断时间等不了那么长。

　　从（1-63）和（1-67）式可以看出，开关电源变压器的工作原理与普通变压器的工作原理是不一样的。当开关电源工作于正激时，开关电源变压器的工作原理与普通变压器的工作原理基本相同；当开关电源工作于反激时，开关电源变压器的工作原理相当于一个储能电感。

　　如果我们把输出电压uo的正、负半波分别用平均值Upa、Upa-来表示，则有：

　　分别对（1-71）和（1-72）两式进行积分得：

　　由此我们可以求得，单激式变压器开关电源输出电压正半波的面积与负半波的面积完全相等，即：

　　Upa×Ton = Upa-×Toff —— 一个周期内单激式输出 （1-75）

　　（1-75）式就是用来计算单激式变压器开关电源输出电压半波平均值Upa和Upa-的表达式。上面（1-73）、（1-74）、（1-75）式中，我们分别把Upa和Upa-定义为正半波平均值和负半波平均值，简称半波平均值，而把Ua 和Ua- 称为一周平均值。从图1-16-b可以看出，Upa正好等于Up，但Upa-并不等于Up- ，Upa- 小于Up-

　　半波平均值Upa和Upa-，以及一周平均值Ua 和Ua- ，对于分析开关电源的工作原理是一个非常重要的概念，下面经常用到，在这里务必记清楚。

　　在开关电源中，正激电压和反激电压是同时存在的，但在单激式开关电源中一般只能有一种电压用于功率输出。这是因为单激式开关电源一般都要求输出电压可调，即：通过改变控制开关的占空比来调整开关电源输出电压的大小。如：在正激式开关电源中，只有（1-75）式等号左边Upa电压向负载提供功率输出，通过改变控制开关的占空比，可以改变其输出电压的平均值；在反激式开关电源中，只有（1-75）式等号右边Upa-电压向负载提供功率输出，通过改变控制开关的占空比，可以改变其输出电压的半波平均值。

　　在（1-75）式中，如果把等号左边的Upa看成是正激电压，则等号右边的Upa-就可以看成是反激电压，反之则反。在正激式开关电源中，由于只有正激电压Upa向负载提供功率输出，所以反激电压Upa-就相当于一个附属产品需要另外回收；在反激式开关电源中，由于只有反激电压Upa-向负载提供功率输出，所以正激电压Upa就相当于用来对能量进行存储，以便于给反激电压Upa-提供能量输出。

　　如果（1-75）式中正激电压没有电流输出，就不能把正激电压看成是正激式输出电压，我们应该把它看成是反激式输出电压的一个过程，就是为反激式输出电压存储能量。这样定义虽然有点勉强，但主要目的还是为了让我们增强对开关电源工作原理的理解。

　　这是因为，（1-75）式中无论是正激电压Upa或是反激电压Upa-，都是由流过变压器初级线圈的励磁电流产生的磁通，通过互感的作用所产生的。但励磁电流产生的磁通并不直接向正激电压Upa提供能量输出，因为（1-71）、（1-72）、（1-73）、（1-74）等式中的磁通 并不是由正激电压产生的，而是由励磁电流自己产生的。励磁电流产生的磁通ф 虽然通过电磁感应会产生正激电压，但不产生正激电流输出，即：励磁电流对正激式输出电压不提供功率输出。不管正激式输出功率或电流多大，变压器初级线圈中的励磁电流或磁通的变化只与输入电压和变压器的初级电感量有关，而与正激式输出功率或电流大小无关。

　　这是因为我们把变压器铁心中的磁通ф 分成了两个部分，即：励磁电流产生的磁通和正激电流产生的磁通，来进行分析的缘故。正激输出电流产生的磁通与流过变压器初级线圈电流产生的磁通，方向相反，互相可以抵消，而剩下来的磁通正好就是励磁电流产生的；因此，只有励磁电流产生的磁通才会产生反激式输出电压和电流。正激式输出电压只与变压器的输入电压和变压器的初、次级线圈的匝数比有关，两种电压输出机理是不完全一样的。

　　在变压器开关电源中，正激式输出电压的计算比较简单，而反激式输出电压的计算相对来说很复杂，因此，如果没有十分必要，最好采用半波平均值的概念和（1-75）式，通过计算正激电压的半波平均值，来推算反激式输出电压的半波平均值。因此，（1-75）式主要还是用来计算反激式输出电压的半波平均值的。

　　另外，还需特别注意：（1-75）式中，正激电压的幅值或半波平均值是不会跟随控制开关的接通时间Ton或占空比D的改变而改变的；而反激电压的幅值或半波平均值则要跟随控制开关的接通时间Ton或占空比D的改变而改变，占空比D越大，反激电压的幅值或半波平均值就越高。正激式开关电源与反激式开关电源的区别不只是输出电压极性的不同，更重要的是变压器的参数要求不一样；在正激式开关电源中，反激式输出电压的能量与正激式输出电压的能量相比，一般都比较小，有时甚至可以忽略。

　　根据（1-63）式与半波平均值的定义，可以求得正激式开关电源输出电压为：

　　（1-76）、（1-77）和（1-78）、（1-79）式看出：

　　当开关电源工作于正激式输出状态的时候，改变控制开关K的占空比D，只能改变输出电压（图1-16-b中正半周）的平均值Ua ，而输出电压的幅值Up不变；当开关电源工作于反激式输出状态的时候，改变控制开关K的占空比D，不但可以改变输出电压uo（图1-16-b中负半周）的幅值Up- ，而且也可以改变输出电压的平均值Ua- 。

　　这里还需提请注意，在决定反激式开关电源输出电压的（1-78）式中，并没有使用反激输出电压最大值或峰值Up-的概念，而式使用的Up正好是正击式输出电压的峰值，这是因为反激输出电压的最大值或峰值Up-计算比较复杂（（1-68）式），并且峰值Up-的幅度不稳定，它会随着输出负载大小的变化而变化；而正击式输出电压的峰值Up则不会随着输出负载大小的变化而变化。

　　地磁感应对大型变压器有什么危害？

　　同时下一个太阳活动高峰期即将来临，我国电网变压器遭受GIC影响的风险增大，对大型电力变压器的GIC影响效应进行研究是必要和紧迫的。本论文在国家高技术研究发展计划（863计划）项目（2007AA04Z425磁暴对大型电网及变压器影响的分析控制技术）的支持下，系统的研究了GIC对大型变压器的影响机理，建立了变压器GIC影响效应的仿真体系，提出了电网变压器GIC影响风险的评估方法，并对我国西北750kV规划电网变压器的GIC影响风险进行了评估。

　　主要研究内容如下：

　　（1）系统分析了GIC对变压器谐波、无功波动、振动、噪声和变压器损耗、温升的影响机理，并对由GIC引起的变压器励磁电流谐波和无功消耗增加、振动和噪声异常以及变压器损耗和温升增大的国内外具体事件进行了分析。认为变压器谐波、无功波动和漏磁通引起的变压器温升增大是GIC威胁电网和变压器安全运行的

　　主要原因。

　　（2）以含△联结绕组的变压器为研究对象，仿真分析了GIC作用下变压器从正常运行状态到深度直流　偏磁状态期间，变压器各次谐波幅值和总谐波畸变率的变化；利用GIC作用下的变压器等效电路对变压器谐波在不同　联结绕组中的分配流通情况进行了理论推导和仿真分析。

　　（3）对GIC作用下的变压器主、漏磁通的分布进行了分析，并给出了GIC作用下的变压器漏磁通的影响因素；利用变压器二维有限元模型分别仿真分析了绕组负载电流大小和相位（变压器功率因数）对GIC作用下的500kV壳式变压器和芯式变压器的漏磁通的影响，并进一步分析了漏磁通对

　　变压器油箱损耗的影响。

　　（4）建立了基于J-A磁滞理论的变压器模型和变压器的三维有限元模型，并在此基础上构建了变压器GIC影响效应的仿真体系。利用该仿真体系对500kV壳式变压器和芯式变压器的GIC影响效应进行了研究，并根据变压器运行规程，给出了变压器所能承受的GIC极限值。

　　（5）提出了现有及规划电网变压器的GIC影响风险的

　　评估方法，对计算电网GIC水平的现有电网直流等效模型进行了改进。计算了750kV规划电网变压器的GIC水平，在此基

　　础上对750kV规划电网变压器的GIC影响风险进行了评估，并对GIC影响风险较大的变压器提出了防范措施建议。