电子说
在电池供电的手持电子设备领域,高效、稳定的电源管理至关重要。今天,我们将深入探讨安森美(onsemi)的NCP1423升压转换器,它专为电池供电的手持电子产品而设计,具备诸多出色特性,能满足各类应用需求。
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NCP1423是一款单片微功率高频升压开关转换器IC,适用于负载高达200 mA的电池供电手持设备。它集成了同步整流器,能提高效率并消除外部肖特基二极管。高达600 kHz的高开关频率,允许使用低剖面电感器和输出电容器。此外,它还具备低电池检测、逻辑控制关机和逐周期电流限制等增值功能,所有功能开启时,静态电源电流仅为9 μA,采用紧凑的Micro10封装。
NCP1423在不同输入输出条件下展现出了卓越的效率。例如,在2.5 V输入、400 mA输出3.3 V时,效率可达92%;在1.2 V输入、70 mA输出1.8 V时,效率为87%。这种高效转换能有效延长电池续航时间,对于手持设备来说至关重要。
高达600 kHz的开关频率(不触及电流限制时),使得可以使用低剖面的电感器和输出电容器,有助于减小设备体积,满足手持设备对小型化的需求。
仅9.0 μA的低静态电流,在保证设备正常运行的同时,最大程度降低了功耗,进一步提升了电池的使用效率。
| 引脚编号 | 符号 | 描述 |
|---|---|---|
| 1 | EN | 低电池检测器输入和使能引脚。拉低至0.5 V以下,设备将进入关机模式。 |
| 2 | REF | 1.195 V参考电压输出,未加载时需用0.1 μF电容旁路,加载时用1.0 μF电容旁路,在VOUT = 3.3 V时可输出高达2.5 mA电流。 |
| 3 | FB | 输出电压反馈输入。 |
| 4 | GND | 接地。 |
| 5 | OUT | 电源输出,为IC提供自举电源。 |
| 6 | BAT | 电池供电输入引脚,连接内部振铃抑制器。 |
| 7 | LX | N沟道和P沟道功率MOSFET漏极。 |
| 8 | ADEN | 自动放电输入。 |
| 9 | LBI | 低电池检测器输入。 |
| 10 | LBO | 开漏低电池检测器输出,当VLBI < 500 mV时输出低电平。 |
从详细框图可知,输出电压经分压后反馈到FB引脚,与内部参考电压在PFM比较器中进行比较。比较器下降沿触发开关周期,主开关M1导通。达到最大导通时间(典型1.4 μs)或电流限制时,M1关断,同步开关M2导通。M1关断时间不小于最小关断时间(典型0.20 μs),确保能量从电感器完全转移到输出电容器。在连续导通模式(CCM)和不连续导通模式(DCM)下,开关的控制方式有所不同,以实现高效稳定的电压调节。
同步整流器用于替代肖特基二极管,减少了肖特基二极管正向电压带来的传导损耗。但在开关切换过程中,为避免电流分流导致效率降低和器件损坏,需要引入死区时间。在DCM模式下,ZLC比较器通过固定偏移电压控制M2关断,防止反向电流损坏电池,同时要合理确定偏移电压以优化性能。采用同步整流方案后,该器件效率可达90%。
通过SENSEFET采样线圈电流,经采样电阻产生感应电压。阈值检测器检测感应电压是否高于预设水平,若高于则通知控制逻辑关断M1,M1需在最小关断时间后下一个周期才能再次导通。通过合理选择SENSEFET和采样电阻,可将峰值线圈电流限制设定为1.2 A。
REF引脚电压典型值为1.2 V,在VOUT = 3.3 V时可输出高达2.5 mA电流,负载调整率为±2.0%。REF未加载时需200 nF旁路电容,加载时需1.0 μF电容。
由EN引脚控制,内部电路可隔离开关M2体二极管到负载的电流,消除关机模式下电池到负载的泄漏电流,显著降低关机时的电池电流消耗。关机时,开关M1和M2均关断,控制器内部参考电压禁用,典型电流消耗仅600 nA;EN引脚电压高于0.5 V时,IC重新启用,正常工作时内部电路从OUT引脚典型消耗9 μA电流。
通过具有15 mV迟滞的比较器实现低电池检测功能。当LBI引脚电压低于0.5 V时,比较器输出导通50 Ω低侧开关,拉低LBO引脚电压;当LBI引脚电压高于0.5 V + 15 mV时,比较器输出关断低侧开关,LBO引脚变为高阻抗。
自动放电功能用于确保断电后输出电压状态,与数字信号通信。启用该功能时,ADEN引脚置高,设备关机后输出电容器通过100 Ω集成开关放电,自动放电后VOUT上的残余电压小于0.4 V。
输出电压由外部反馈网络R1和R2决定,公式为(VOUT = 0.5 V × (1 + frac{R1}{R2})),通过合理选择R1和R2的值,可以得到所需的输出电压。
低电池检测电压由外部分压网络R3和R4决定,公式为(VLBI = 0.5 V × (1 + frac{R3}{R4})),根据实际需求调整R3和R4的值,可设置合适的低电池检测电压。
在(V{IN}=1.3 V)、(V{OUT }=3.3 V)、输出电流高达200 mA的条件下,使用5.6 μH电感器可获得最佳性能。对于其他输入输出要求,可根据最终应用规格选择3 μH至10 μH的电感器。选择电感器时需在输出电流能力、电感器饱和极限和可容忍的输出电压纹波之间进行权衡,同时应选择直流电阻最低的电感器以提高效率。
在开关模式升压转换器应用中,输入和输出端会出现脉冲电压/电流波形,电容器的等效串联电阻(ESR)会影响输出纹波电压。一般应选择低ESR的电容器,以降低输出纹波电压。
下面以一个单电池供电应用为例,介绍NCP1423的设计步骤:
选择(R2 = 100 kΩ),则(R1 = R2(frac{V{OUT }}{V{FB }} - 1)=100 kΩ(frac{3.3 V}{0.5 V} - 1)=560 kΩ)
选择(R4 = 100 kΩ),则(R3 = R4(frac{V{LB0}}{V{LB1}} - 1)=100 kΩ(frac{1.0 V}{0.5 V} - 1)=100 kΩ)
(D = 1 - frac{V{IN}}{V{OUT }} = 1 - frac{1.3 V}{3.3 V}=0.606)
(ILAVG = frac{IOUT}{1 - D}=frac{150 mA}{1 - 0.606}=381 mA)
假设(I{RIPPLE - P})为(ILAVG)的40%,效率(eta = 85%),则(I{RIPPLE - P}=0.40 × 381 mA / eta = 179 mA),(L = frac{V{IN} × t{ON}}{2I_{RIPPLE - P}}=frac{1.3 V × 1.4 μS}{2(179 mA)}=5.0 μH),选择标准值5.6 μH进行初始试验。
(COUT >frac{IOUT × t{ON}}{V{OUT - RIPPLE} - IOUT × ESR{COUT}}),其中(t{ON}=1.4 μS),(ESR_{COUT}=0.1 Ω),计算得出至少需要14 μF电容,实际选择22 μF电容。
为避免开关节点出现双脉冲或群脉冲,可能需要添加前馈电容。对于NCP1423,开关频率越低,前馈电容值应越大。初始试验值可使用公式(C{FF}=frac{1}{2 × π × frac{F{SW}}{20} × R_{1}}),实际值可能需要微调。
NCP1423凭借其高效、低功耗、丰富的保护功能和灵活的设计特性,成为电池供电手持设备升压转换的理想选择。在设计过程中,合理选择元件参数和优化PCB布局是确保其性能的关键。希望通过本文的介绍,能帮助电子工程师更好地理解和应用NCP1423,为电池供电手持设备的设计带来更多的可能性。大家在实际应用中遇到过哪些问题呢?欢迎在评论区分享交流。
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