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2MW风力发电并网逆变器研究与设计
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2009-06-27
吴湛
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针对兆瓦级风电并网逆变器主电路研制中存在的并联扩容、开关频率较低和LCL滤波器难以优化设计等问题，提出了采用交流侧串接电感再进行并联的均流方案，采用载波移相技术提高变流器的等效开关频率，提出了LCL滤波器的设计原则，并给出了上述设计的理论依据和实现方法。通过对2兆瓦风电变流器主电路的仿真验证了上述技术方案。
随着能源紧张和环境问题的日益严重，新能源发电技术，如风力发电和光伏发电等越来越受到人们的重视。风力发电由于单机容量大、成本低，在现阶段更具有吸引力，在世界范围内其总装机容量得到了快速的增长。当前，风力发电正在朝着更大的单机容量发展，兆瓦级机组在国外已经投入大规模商业运行，5～6兆瓦的机组也已开始试运行。相应的，大容量机组对并网逆变器的容量提出了较高的要求。为了满足大容量的要求，逆变器的并联扩容成为了必然的选择。
现有的并联方式主要有功率模块直接并联、功率模块交流侧串接电感再并联和以UPS为代表的系统级并联。但采用何种简单、可靠的并联方式保证一定的均流效果需要仔细研究。
并网逆变器会引入附加的谐波，因此注入电网的电流谐波大小是一项重要指标，受到了人们的广泛关注。IEEE Std929－2000和IEEE Std.P1547标准[1]对并网发电的电源系统注入电网电流的谐波做出了严格的限制，总谐波失真（THD）小于5%，3、5、7、9次谐波小于4%，11～15次小于2%，35次以上小于0.3%。
对于处于线性调制区SPWM或SVPWM逆变器，低次谐波含量基本都能满足标准，而开关频率纹波需要采用低通滤波器进行衰减以达到标准的要求。理论上高的开关频率和低的滤波器截止频率可以获得满意的滤波效果。但兆瓦级并网逆变器受到开关损耗的制约难以获得较高的开间频率。传统的并网逆变器采用单电感滤波，由于其较低的衰减倍率，必须采用较大的电感量才能保证滤波效果，这会导致较大的电感压降，并不适合兆瓦级应用场合。LCL滤波器具有在较小的滤波器参数条件下依然保持较好的滤波性能的优点，但在设计过程中需要对3个参数进行选取，难以做到优化设计。
本文针对兆瓦级并网逆变器研制中存在的难点，以2兆瓦风电变流器为目标进行了研究。对于并联扩容问题采用了交流侧串接电感的办法进行均流，对开关频率较低的问题采用载波移相技术[9]提高了等效开关频率，对LCL滤波器设计问题在进行了深入的理论分析的基础上提出了一套行之有效的设计方法。仿真结果证明了上述设计方案的有效性。
随着能源紧张和环境问题的日益严重，新能源发电技术，如风力发电和光伏发电等越来越受到人们的重视。风力发电由于单机容量大、成本低，在现阶段更具有吸引力，在世界范围内其总装机容量得到了快速的增长。当前，风力发电正在朝着更大的单机容量发展，兆瓦级机组在国外已经投入大规模商业运行，5～6兆瓦的机组也已开始试运行。相应的，大容量机组对并网逆变器的容量提出了较高的要求。为了满足大容量的要求，逆变器的并联扩容成为了必然的选择。
现有的并联方式主要有功率模块直接并联、功率模块交流侧串接电感再并联和以UPS为代表的系统级并联。但采用何种简单、可靠的并联方式保证一定的均流效果需要仔细研究。
并网逆变器会引入附加的谐波，因此注入电网的电流谐波大小是一项重要指标，受到了人们的广泛关注。IEEE Std929－2000和IEEE Std.P1547标准[1]对并网发电的电源系统注入电网电流的谐波做出了严格的限制，总谐波失真（THD）小于5%，3、5、7、9次谐波小于4%，11～15次小于2%，35次以上小于0.3%。
对于处于线性调制区SPWM或SVPWM逆变器，低次谐波含量基本都能满足标准，而开关频率纹波需要采用低通滤波器进行衰减以达到标准的要求。理论上高的开关频率和低的滤波器截止频率可以获得满意的滤波效果。但兆瓦级并网逆变器受到开关损耗的制约难以获得较高的开间频率。传统的并网逆变器采用单电感滤波，由于其较低的衰减倍率，必须采用较大的电感量才能保证滤波效果，这会导致较大的电感压降，并不适合兆瓦级应用场合。LCL滤波器具有在较小的滤波器参数条件下依然保持较好的滤波性能的优点，但在设计过程中需要对3个参数进行选取，难以做到优化设计。
本文针对兆瓦级并网逆变器研制中存在的难点，以2兆瓦风电变流器为目标进行了研究。对于并联扩容问题采用了交流侧串接电感的办法进行均流，对开关频率较低的问题采用载波移相技术[9]提高了等效开关频率，对LCL滤波器设计问题在进行了深入的理论分析的基础上提出了一套行之有效的设计方法。仿真结果证明了上述设计方案的有效性。
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